HỘP GIẢM TỐC BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG 1 CẤP

Hộp giảm tốc 2 cấp bánh răng trụ thẳng - thẳng (knhì triển) đường kính trục dẫn 36,bánh răng nghiêng, vỏ hộp tụt giảm đồng trục, khai triển , tngày tiết minch, nguyên tắc Hộp giảm tốc, các bước cung ứng Hộp tụt giảm, kết cấu Hộp giảm tốc, cồn học vỏ hộp bớt tốc!

*

Mục lục

A. Chọn động cơ với phân phối tỷ số truyền .. 1

I . Xác định hiệu suất cần thiết , số vòng quay sơ cỗ phải chăng của hộp động cơ điện và chọn hộp động cơ điện: 2

II. Xác định tỉ số truyền đụng U của toàn bộ khối hệ thống với phân păn năn tỷ số truyền mang đến từng cỗ truyền của khối hệ thống dẫn rượu cồn , lập bảng năng suất , tế bào men xoắn , số vòng xoay bên trên những trục: 3

B. Thiết kế các cỗ truyền. 4

I. Chọn đồ vật liệu: 4

II. Xác định ứng suất đến phép: 4

III. Tính cỗ truyền bánh răng. 6

V.Tính toán truyền rượu cồn đai. 9

C. Thiết kế trục. 15

I . Chọn vật liệu. 15

III. Tính mối ghnghiền then . 20

IV. Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi 22

V.Tính kiểm tra trục về thời gian chịu đựng tĩnh. 27

D. ổ lnạp năng lượng. 28

I. Tính mang lại trục 1. 28

II.Tính mang lại trục 2. 30

E. Nối trục lũ hồi 31

G.Tính kết cấu vỏ vỏ hộp. 33

I.Vỏ vỏ hộp. 33

H. Bôi trơn tru vỏ hộp tụt giảm. 37

I. Các cách thức chất bôi trơn trong và xung quanh hộp tụt giảm. 37

k- Xác định với lựa chọn những vẻ bên ngoài gắn thêm. 38

M- phương pháp đính thêm ráp hộp giảm tốc. 41

I-Pmùi hương pháp đính thêm ráp các máu thiết bị trên trục. 41

II- Phương pháp điều chỉnh sự đồng bộ bộ truyền . 41

III.Phương pháp kiểm soát và điều chỉnh khe hsinh sống những ổ lăn. 41

Tài liệu tìm hiểu thêm. 42

A. CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN

I . Xác định công suất cần thiết , số vòng quay sơ cỗ hợp lý và phải chăng của bộ động cơ năng lượng điện và lựa chọn bộ động cơ điện:

- Công suất quan trọng được xác định theo công thức:Trong đó: Pct là hiệu suất quan trọng trên trục rượu cồn cơ(kW).

Bạn đang xem: Hộp giảm tốc bánh răng trụ răng nghiêng 1 cấp

Phường là năng suất tính toán thù bên trên trục sản phẩm công nghệ công tác (kW).

h là năng suất truyền động.

- Hiệu suất truyền động: h = hol2­­. hbr. hd htghk …

Trong đó:

hol=0,97: là hiệu suất của một cặp ổ lăn.

hbr=0,97: hiệu suất của một bộ truyền bánh răng

hd=0,95 là công suất của cục truyền đai

htg=0,8 là năng suất của ổ tang

hk=0,98 là công suất của nối trục

Thay số: h = 0,972.0,97. 0,95. 0,8 .0,98 = 0,67

tính Pt : Trường đúng theo tảI trọng không đổi

Pt = Plv

+Xác định Plv : Khi tính sơ cỗ ta làm lơ ma cạnh bên sống puli.

F =3000(N)

Vd =1,3 (m/s)

II. Xác định tỉ số truyền rượu cồn U của toàn thể khối hệ thống cùng phân phối hận tỷ số truyền đến từng cỗ truyền của hệ thống dẫn hễ , lập bảng hiệu suất , tế bào men xoắn , số vòng xoay trên những trục:

- Xác định tỷ số truyền u của khối hệ thống dẫn động

ut =

Trong đó: n là số vòng xoay của hộp động cơ.

n là số vòng quay của trục tang.

Ttuyệt số ut = = 16,23

- Phân phối tỷ số truyền của hệ dẫn động u cho các bộ truyền

Đây là vỏ hộp giảm tốc bánh răng trụ 1 cấp cho với uh = 4,06

- Xác định năng suất, mô men với số vòng quay bên trên các trục:

Dựa vào sơ trang bị dẫn đụng ta bao gồm :

+Trục I

Với Pct = 5,82 kw

n1 =ndc/ud = 1440/4= 360(v/p)

+Trục II

- Dựa vào tác dụng tính tân oán nghỉ ngơi bên trên ta gồm bảng sau:

Trục

Thông số

Động cơ

1

2

Công suất P

5,82

5,36

5,05

Tỷ số truyền U

2,02

4,06

Số vòng xoay n

1440

360

88,9

Mô men xoắn T(Nmm)

1,42.105

5,05.105

B. THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN.

I. Chọn đồ liệu:

- Với công dụng của hộp động cơ cùng với đòi hỏi bài xích ra cùng cách nhìn thống độc nhất vô nhị hoá vào thi công buộc phải ta lựa chọn vật liệu nhị cung cấp bánh răng tương đồng . Theo bảng 6-1 chọn

Bánh bé dại : Thép 45 tôi nâng cao có

750Mpa ; 450Mpa

II. Xác định ứng suất đến phép:

- Theo bảng 6-2 với thép 45 tôi nâng cấp thì :

III. Tính bộ truyền bánh răng

1. Xác định sơ bộ khoảng cách trục

K là hệ số phụ thuộc vào vào vật liệu của cặp bánh răng với nhiều loại răng

Tra bảng 6-5 tập 1 được k

T1 Mô men xoắn bên trên trục bánh chủ động T1 = 1,42.105 Nmm

Theo bảng 6-6 chọn

Theo bảng 6-7 sơ đồ dùng 3 =1,03

Ttuyệt vào trên

aw

2. Xác định thông số kỹ thuật ăn khớp , tế bào đun

Theo 6-17 m =

theo bảng tiêu chuẩn chỉnh 6-8 lựa chọn m = 3

- Xác định số răng bánh nhỏ : b = 0 Theo phương pháp 6-19 tập 1

Lấy tròn Z1 =26 răng

Theo 6-20 Z2 =u2­.Z1 = 4.06.26 = 105,56 làm cho tròn Z2 = 106 răng Tính lại khoảng cánh trục :

3. Kiểm nghiệm răng về độ bền xúc tiếp

Theo 6-33 tập 1 Trong đó :

Do kia Z là hệ số kể tới sự trùng khớp của răng được xem theo bí quyết (6.36).

4. Kiểm nghiệm răng về chất lượng độ bền uốn

Theo 6-43

Trong đó:

T1 Mô men xoắn bên trên bánh chủ động T1 = 1,42.105(N.mm)

m Mô đun m=3 (mm)

b Chiều rộng lớn vành răng b

dw1 Đường kính vòng lăn uống bánh dữ thế chủ động dw1= 78,8 mm

Y. Hệ số nói tới dộ nghiêng của răng vì .

Y. Hệ số dạng răng của bánh 1với bánh 2

Ta tất cả Zv1=Z1 = 26 ,Zv2=Z2=106

Tra bảng 6-18 được .

K. Hệ số cài trọng lúc tính về uốn nắn K.

5. Kiểm nghiệm răng về quá tải

........................................

6. Các thông số kỹ thuật và size cỗ truyền.

Khoảng giải pháp trục

aw=200 mm

Mô đun pháp

m=3 mm

Chiều rộng vành răng

bw=60 mm

Tỉ số truyền thực

um=4,08

Góc nghiêng của răng

b = 0

Số răng bánh răng

Z1=26; Z2=106

Hệ số dịch chỉnh

X1= 0; Z2= 0

Đường kính vòng chia

d1=78 mm; d2= 318mm

Đường kính đỉnh răng

da1=84 mm; da2=324mm

Đường kính lòng răng

df1=70,5mm;df2=316 mm

V.Tính toán truyền động đai.

Theo đầu đề kiến thiết cơ cấu tổ chức thứ , bộ truyền dẫn hễ trường đoản cú hộp động cơ mang đến vỏ hộp giảm tốc là truyền hễ đai thang vì thế ta đề nghị tính tân oán xây dựng bộ truyền đai thang.

1. chọn loại đai cùng tiết diện đai .

Dựa theo điểm lưu ý năng suất của cơ cấu, Pct = 5,82 (KW), với số vòng quay bánh đai nhỏ dại là n = 1440 ( vg/ph ) ta lựa chọn loai phong đai hình thang thường À

Các thông số kỹ thuật của đai thường xuyên loại À:

bt = 11 (mm), b = 13(mm), h = 8 (mm), yo = 2,8 (mm)

. 356,4 (v/ph)

2.2. Khoảng giải pháp trục a.

Khoảng biện pháp trục a được lựa chọn theo bảng 4.14 trang 60 sách tính toán thù xây đắp hệ dẫn hộp động cơ khí tập 1 phụ thuộc vào tỉ số truyền u cùng d2.

Theo bảng 4.14 cùng với u » 4 Þ a/d2 = 0,95 Þ a = 0,95.d2 = 380 (mm)

Kiểm tra trị số a đang tính nghỉ ngơi trên theo điều kiện:

..............

Vậy khoảng cách trục sẽ chọn đồng tình điều kiện đề ra

2.3. Chiều nhiều năm đai.

Chiều nhiều năm đai l được khẳng định theo a trường đoản cú công thức:

. (5-3)

. = 1604,21 (mm)

Chọn l = 1600 (mm) theo tiêu chuẩn vào bảng 4.13.

Kiểm nghiệm cực hiếm l vẫn tính được làm việc bí quyết (5-3) theo điều kiện về tuổi tchúng ta của đai.

.

Vậy đai hợp ý ĐK về tuổi tchúng ta.

Từ chiều dài đai l = 1600 (mm) tính chính xác lại khoảng cách trục a theo công thức:

. (5-4)

2.4. Góc ôm (a1).

Góc ôm a1 trên bánh đai nhỏ tuổi được xác định theo công thức:

. 135°

a1 hợp ý điều kiện a1 > 120°

3. XÁC ĐỊNH SỐ ĐAI .

Số đai z được xem theo công thức:

. (5-5)

vào đó:

P1 – là công suất bên trên trục bánh đai chủ động, P1 = 5,82 (KW)

- là hiệu suất chất nhận được, tra bảng 4.19 trang 62 sách tính tân oán kiến thiết hệ dẫn bộ động cơ khí tập 1 ta được = 1,85 (KW).

Cl –là thông số kể tới tác động của chiều nhiều năm đai, với tỉ số

Cu – là hệ số kể đến tác động của tỉ số truyền, theo bảng 4.17 trang 61 ta bao gồm Cu = 1,14.

Cz – là hệ số nói đến tác động của sự phân bố không phần lớn thiết lập trọng cho những dây đai, tra bảng 4.18 với z’ =.. Cz = 0,95

Ttốt các giá trị vừa tra được vào bí quyết (5-5):

. 3,51 Þ lấy z = 4

trường đoản cú số đai z = 4, xác định chiều rộng lớn bánh đai theo công thức:

B = (z-1).t + 2.e

Với t = 15, e= 10 (theo bảng 4.21 trang 63 sách tính toán xây đắp hệ dẫn động cơ khí tập 1) Þ B = (2-1).15 + 2.10= 35 (mm)

Đường kính ngoại trừ của bánh đai.

domain authority = d + 2.h0 = 100 + 2.3,3 = 106,6 (mm)

4. XÁC ĐỊNH LỰC CĂNG BAN ĐẦU VÀ LỰC TÁC DỤNG LÊN TRỤC.

Lực căng trên một đai F0 được tính theo công thức:

. (5-6)

Fv – là trương lực vày lực ly chổ chính giữa xuất hiện, kiểm soát và điều chỉnh định kì lực căng.

Fv = qm. v2 (5-7)

(5-7)Û Fv = 0,105. (7,536)2 = 5,96 (N)

nỗ lực các số liệu vào phương pháp (5-6), ta có:

.= 195,28 (N)

lực công dụng lên trục:

Fr = 2.F0.z.sin(a1/2) = 2.195,28.4.sin(135/2) = 1 443,3 (N)

Sau khi đang xác định được các kích thước của cục truyền ta liệt kê những quý hiếm này ở bảng 4.

Bảng 4. Các thông số với kích thước của cục truyền.

Thông số

Công thức tính hoặc bảng

Giá trị

Tiết diện đai

Kí hiệu đai À

đường kính bánh đai nhỏ

bảng 4.13

100 (mm)

2 lần bán kính bánh đai lớn

d2 = d1.u.(1 - e)

396 (mm)

Vận tốc đai

v = p.d1. n1 /60000

7,536 (m/s)

Trị số tiêu chuẩn của d2

bảng 4.21

400 (mm)

Tỉ số truyền thực tế

u = d2/d1.(1 - e)

4,04

Sai lệch tỉ số truyền

Du = ((ut - u)/u).100%

1%

Khoảng bí quyết trục sơ bộ

a = 0,95. d2

380 (mm)

Khoảng giải pháp trục chủ yếu xác

a = .

378 (mm)

Chiều lâu năm tính toán

l = 2a+p.(d1+d2)/2+(d2-d1)2/4a

1604,2(mm)

Chiều nhiều năm tiêu chuẩn

Bảng 4.13

1600(mm)

Số vòng chạy của đai

i = v/l

4,7(1/s)

Góc ôm bên trên bánh đai nhỏ

a1 = 180° - (d2 – d1).57°/a

135°

Các hệ số

Kd tra bảng 4.7

1,1

Ca tra bảng 4.15

0,875

Cl tra bảng 4.16

1,04

Cu tra bảng 4.17

1,14

Cz tra bảng 4.18

0,99

Công suất mang đến phép

tra bảng 4.19

1,85(KW)

Số đai cần thiết

z = P1.Kd/(.Ca.Cl.Cu.Cz)

3,51

Số đai chọn

Chọn theo số nguyên

2

Chiều rộng lớn bánh đai

B = (z-1).t + 2.e

35(mm)

2 lần bán kính ko kể bánh đai

da1 = d1 + 2.h0

106,6 (mm)

da2 = d2 + 2.h0

406,6 (mm)

Lực căng ban đầu

F0 = 780.P1.Kd/(v.Ca.z) + Fv

195,28 (N)

Lực tính năng lên trục

Fr = 2.F0.z.sin(a1/2)

1443,3(N)

C. THIẾT KẾ TRỤC

I . Chọn trang bị liệu

Trục là bộ phận quan trọng đặc biệt trong hộp tụt giảm gồm tính năng truyền vận động quay giữa những bánh răng đồng bộ .Đồng thời , trục còn tiếp nhận đồng thời cả mômem uốn nắn cùng tế bào men xoắn .

Do hầu hết kinh nghiệm cùng đặc điểm trên buộc phải xung quanh xây đắp đạt độ chính xác hình học tập cao . Trục còn phảI đảm bảo an toàn về độ cứng vững, thời gian chịu đựng mỏi, độ bình ổn dao động

Vì vậy, nhằm bảo đảm kinh nghiệm thao tác bên trên , yên cầu người xây cất chọn vật liệu chế tạo hợp lí , Chi phí tốt , dễ dàng gia công . tự kia ta lựa chọn vật liệu sản xuất các trục là thnghiền 45 bao gồm : sb = 600 Mpage authority , = 15 - 30 (Mpa)

Xác định sơ cỗ đường kính trục cùng khoảng cách gối trục .

dK= ..

Trong đó: dk- Đường kính trục máy k.

- Mômen xoắn được cho phép lựa chọn = 17 Mpa.

Tk- Mômen xoắn trên trục sản phẩm k.

TI= 1.42.105 .

TII= 5,05.105 .

Xác định chiều dài thân những ổ.

Ta tất cả :

k1 –khoảng cách từ bỏ khía cạnh cạnh của cụ thể tảo đến thành vào của hộp ,hoặc khoảng cách giữa những chi tiết xoay .Tra bảng 10.3/1/ chọn k1 = 12 .

k2 – khoảng cách từ bỏ phương diện cạnh của ổ đến thành vào của hộp . Tra bảng 10.3/1/ được k2 = 10 .

k3- Khoảng bí quyết tự mặt cạnh của cụ thể quay cho thêm ổ, .Tra bảng 10.3/1/ được k3 = 15 .

h- Chiều cao gắn thêm ổ với đầu bulông, tra bảng 10.3/1/ mang hn = 15 .

- Xác định chiều nhiều năm giữa các ổ

IV.xác minh trị số và chiều của các lực từ chi tiết xoay tác dụng lên trục

Chọn hệ trục toạ độ xyz:

Bỏ qua ma gần kề thân các răng , bỏ qua mất trọng lượng bản thân cùng các cụ thể đính thêm bên trên trục thì lực chức năng lên bộ truyền có 3 lực

Lực vòng .gồm phương tiếp đường cùng với vòng lăn uống ,chiều ngược cùng với chiều . so với bánh nhà đông.

Lực hướng vai trung phong F. có phương thơm phía kính ,chiều hướng tới tâm từng bánh

a.Lực công dụng lên bộ truyền đai

Fr d = 1443,3 (N)

ç Fx12÷ = çFt d cos60÷ =721,65 N

ç Fy12÷ = ç-Ft d sin60÷ =1249,93 N

b. Lực chức năng lên cỗ truyền bánh răng

. Cuối cùng lực từ bỏ khớp nối tác dụng lên trục :

Fr = (0,2…0,3).2T2/Dt = 2330,8 N

Trong đó Dt = 130 mm - 2 lần bán kính vòng tròn qua trung tâm những chốt của nối trục vòng đàn hồi. Làm tăng ưs với biến dạng vì chưng lực vòng gây ra .Ngươc chiều lực vòng.

Phương chiều của những lực được xác minh nhỏng bên trên sơ thứ hình I :

III. Tính mối ghnghiền then .

- Then là 1 trong những máu sản phẩm tiêu chuẩn ta hoàn toàn có thể chọn cùng tính then theo đường kính trục và chiều lâu năm may ơ . Vì các trục trong đồ án này mọi phía bên trong hộp giảm tốc đề xuất ta sử dụng then bằng

Để bảo vệ tính công nghệ ta lựa chọn then như thể nhau trên cùng một trục

*Trục 1

IV. Tính chu chỉnh trục về chất lượng độ bền mỏi

1-Kiểm nghiệm truc I.

Kết cấu trục vừa xây đắp đảm bảo độ bền mỏi nếu hệ số an ninh tại những huyết diện nguy hại chấp thuận điều kiện sau.

Sj = .³ .

Với : - Hệ số an toàn cho phép , thông thường = 1,5…2,5.

ssj- Hệ số bình yên chỉ xét riêng biệt về ứng suất pháp tại ngày tiết diện j .

ssj = .

stj- Hệ số an toàn chỉ xét riêng về ứng suất tiếp trên máu diện j.

stj = .

Trong số đó : s-1,t-một là giới hạn uốn nắn và xoắn ứng cùng với chu kỳ luân hồi đối xứng.

2 .Kiểm nghiệm trục 2

Thiết diện 2-2 với tiết diện 2-1 là phần nhiều thiết diện nguy khốn , có cùng 2 lần bán kính và những nguyên tố tập trung ứng suất cơ mà trên mặt cắt 2-2 gồm mô men uốn nắn lớn hơn buộc phải ta chỉ kiểm tra đến mặt cắt 2-2

Kết cấu trục vừa thi công bảo đảm an toàn độ bền mỏi nếu như hệ số bình an tại các máu diện nguy nan chấp nhận ĐK sau.

S = .³ .

Xem thêm: Câu Chuyện Hài Hước Của Gia Đình Wolfoo, Hoạt Hình Bệnh Nói Dối

Với : - Hệ số an chất nhận được thông thường = 1,5…2,5.

ss- Hệ số bình an chỉ xét riêng rẽ về ứng suất tiếp tại ngày tiết diện sẽ xét.

ss = .

st- Hệ số an ninh chỉ xét riêng về ứng suất tiếp tại tiết diện j.

st = .

Trong đó : s-1,t-1 là số lượng giới hạn uốn cùng xoắn ứng với chu kỳ đối xứng.

Với thnghiền 45 tất cả sb = 600 Mpage authority .

V.Tính kiểm tra trục về chất lượng độ bền tĩnh

Để phòng ngừa không bị biến dạng dẻo quá to hoặc phá lỗi do vượt tải bất ngờ đột ngột ta đề xuất bình chọn chất lượng độ bền tĩnh của trục

D. Ổ LĂN

Vì có nhiều điểm mạnh nlỗi tế bào men ma gần kề nhỏ tuổi , mô men mở trang bị nhỏ dại chăm lo và dung dịch trơn dễ dàng và đơn giản , dễ dãi sửa chửa thay thế nên ổ lăn được sử dụng tương đối phổ biến

I. Tính mang đến trục 1

Chọn nhiều loại ổ lăn

-Theo phần trục sẽ tính ta tất cả :

lực dọc trục :

Fat = 0(N) .

lực hướng trung khu :

Fr0= F­t10 = 3121,9 ( N)

Fr1 = Ft11 = 1995,6 (N)

ÞTiến hành chu chỉnh mang lại ổ chịu đựng cài đặt to hơn có nghĩa là trên mặt phẳng cắt 1-0 với :

Fr = Fr 0 =3121,9 (N)

Do tải trọng nhỏ dại đề nghị ta chọn vòng bi đỡ

2. Chọn cung cấp thiết yếu xác

Vì khối hệ thống ổ lăn uống cần sử dụng trong hộp tụt giảm bắt buộc ta lựa chọn cấp cho đúng mực 0

3. Sơ cỗ lựa chọn size ổ lăn.

Đường kính ngõng trục trên địa chỉ gắn các ổ lnạp năng lượng d = 35 (mm), so với trục I ta sử dụng ổ bi đỡ, tra bảng P2.7 trang 254 sách tính tân oán kiến thiết hệ dẫn bộ động cơ khí tập 1, chọn được ổ lnạp năng lượng kí hiệu 307 bao gồm các kích cỡ sau:

d = 35 (mm), D = 80 (mm), B = 21 (mm), r = 2,5 (mm), C = 26,2 (KN), C0 = 17,9 (KN).

E. NỐI TRỤC ĐÀN HỒI

Trong nối trục đàn hồi , hai nửa nối trục nối với nhau bởi thành phần lũ hồi . Nhờ bao gồm thành phần bầy hồi vì vậy nối trục đàn hồi có chức năng sút va đập với chấn độnh . phòng ngừa cộng tận hưởng vị xê dịch xoắn gây nên cùng bù lại độ lệch trục

G.TÍNH KẾT CẤU VỎ HỘP

I.Vỏ hộp

Nhiệm vụ của vỏ hộp tụt giảm là bảo vệ vị trí kha khá thân các chi tiết cùng thành phần thứ , đón nhận mua trọng bởi những cụ thể đính thêm trên vỏ truyền đến , đựng dầu bôi trơn , bảo đảm an toàn những chi tiết rời bụi bặm

Vật liệu phổ biến độc nhất vô nhị dùng để làm đúc hộp giảm tốc là gang xám GX 15-32

1.Chọn bề mặt gắn thêm ghxay thân nắp và thân

Bề mặt ghép của vỏ vỏ hộp (phần trên của vỏ là nắp , phần dưới là thân ) thường đi qua con đường trung ương các trục , nhờ kia vấn đề lắp ghnghiền những cụ thể sẽ dễ dàng hơn

Bề mặt ghxay thường lựa chọn tuy nhiên song cùng với phương diện đế

2.Xác định các form size cơ bản của vỏ hộp

a.Chiều dày thân cùng nắp.

+ Chiều dầy thân vỏ hộp d : Xác định theo cách làm sau.

d = 0,03.aw +3 =0,03.200+3=9 mm . Lấy d =10 mm.

+ Chiều dầy nắp vỏ hộp d1: d1 = 0,9. d = 0,9.10=9 mm

b.Gân tăng cứng .

+ Chiều dầy gân e : e= (0,8...1).d = (0,8...1).10 =8…10 mm

Lấy e = 8 milimet.

+ Chiều cao h : rước h = 40 mm

c.Các 2 lần bán kính bulông cùng vít.

+ Đường kính bulông nền d1 :

d1 > 0,04.aw + 10 = 0,04.200 + 10 = 18mm

Lấy d1 = 18 milimet, chọn bulông M18 ( theo TCVN).

+ Đường kính bulông cạnh ổ d2 :

d2 = (0,7...0,8).d1 = (0,7...0,8).18 mm

Lấy d2 = 13 milimet, lựa chọn bulông M13 ( theo TCVN).

+ Đường kính bulông ghxay bích nắp và thân .

d3 = (0,8...0,9).d2= (0,8...0,9).13 mm

Lấy d3= 11 mm, lựa chọn bulông theo TCtoàn quốc : M11.

+ Đường kính vít ghxay nắp ổ d4:

d4 = (0,6...0,7).d2 = (0,6...0,7).11 mm

Lấy d4=8 milimet, chọn vít M8.( theo TCVN)

+Đường kính vít nắp cửa thăm d5 :

d5 = (0,5...0,6).d2 = (0,5...0,6).13 mm

Lấy d5= 7mm, chọn vkhông nhiều M7 (theo TCVN)

d.Mặt bích ghnghiền nắp và thân.

+ Chiều dầy bích thân hộp s3:

s3= (1,4...1,8).d3= (1,4...1,8).11 Lấy s3 = 17 mm.

+ Chiều dầy bích nắp vỏ hộp S4:

s4= (0,9...1).s3 =15,3…17

đem .

+ Bề rộng bích nắp với thân

Để đánh giá quan liêu giáp chi tiết đồ vật vào vỏ hộp Khi đính thêm ghxay với nhằm bỏ dầu vào vỏ hộp, bên trên đỉnh vỏ hộp gồm gắn thêm cửa ngõ thăm, cửa ngõ thăm được đậy bằng nắp, cửa thăm bao gồm kết cấu với size như hình vẽ , theo bảng 18-5/2/ trađược những kích thước của cửa ngõ thăm.

b.Nút thông tương đối.

lúc làm việc ánh sáng trong nắp tăng nên, để sút áp xuất và điều hoà không khí bên phía trong và phía bên ngoài vỏ hộp ta dùng nút thông tương đối, theo bảng 18-6/2/ tra được các kích thước nhỏng hình vẽ.

c. Nút tháo dỡ dầu

Sau một thời gian làm việc , dầu chất bôi trơn đựng vào hộp bị không sạch, hoặc bị biến hóa học , do đó rất cần phải rứa dầu bắt đầu, để toá dầu cũ ngơi nghỉ lòng hộp có lỗ tháo dỡ dầu, thời gian thao tác làm việc lỗ tháo dầu được bao bọc kín bàng nút

tháo dầu, kết cấu cùng form size nlỗi hình mẫu vẽ (những size tra bảng 18-7/2/).

f- ống lót cùng nắp ổ.

ống lót.

.ống lót được dùng để làm đỡ ổ lăn uống, tạo dễ ợt mang đến việc gắn ghnghiền và kiểm soát và điều chỉnh bộ phận ổ, đồng thời để bịt kín ổ rời sự xâm nhậm của bụi bẩn, hóa học bẩn , ống lót có tác dụng bằng gang GX15-32 , trong nghề chế tạo trang bị, form size ống lót được lựa chọn nlỗi sau:

+ Chiều dầy d = 6…8 mm, ta chọn

d = 8 mm,

+ Chiều dầy vai d1 và chiều dầy bích d2.

d1= d2 = d.

+ Đường kính lỗ đính thêm ống lót : D’ = D +2. d = 67 +16 = 83 .

+ Theo bảng 18-2/2/ chọn vít M8 số lượng 6 loại.

H. BÔI TRƠN HỘP GIẢM TỐC

Để sút mất đuối hiệu suất vì chưng ma liền kề , sút mài mòn răng , đảm bảo an toàn bay nhiệt độ xuất sắc cùng phòng ngừa những huyết vật dụng bị han gỉ cần phải chất trơn tru liên tục các bộ truyền vào vỏ hộp sút tốc

I. Các cách thức chất trơn tru vào với không tính hộp bớt tốc

1. Bôi trơn tuột trong hộp

Theo bí quyết dẫn dầu mang lại bôi trơn các huyết thiết bị , bạn ta phân biệt dung dịch trơn dìm dầu và dung dịch trơn lưu giữ thông , vì những cỗ truyền bánh răng vào vỏ hộp bớt đều sở hữu tốc độ v

d

d1

d2

D

a

b

S0

25

26

24

38

6

4,33

9

50

51,5

49

69

9

6,5

12

Bảng thống kê lại sử dụng mang lại bôi trơn

Tên dầu hoặc mỡ

Thiết bị nên bôi trơn

Lượng dầu hoặc mỡ

Thời gian cố dầu hoặc mỡ

Dầu ôtô sản phẩm công nghệ kéo AK- 15

Bộ truyền vào hộp

0,6 lít/Kw

5 tháng

Mỡ M

Tất cả các ổ với bộ truyền ngoài

một nửa khu vực rỗng bộ phận ổ

1 năm

K- XÁC ĐỊNH VÀ CHỌN CÁC KIỂU LẮP..

Thứ tự

Tên mọt ghép

Kiểu lắp

Sai lệch giới hạn của lỗ và trục

Ghi chú

1

Bánh răng trục I

F45.

+ 25 mm

+18mm

+2mm

2

Vòng trong ổ ldùng kèm trục I

F40k6

+18mm

+2 mm

Hai ổ gắn giống nhau

3

Vòng ngoại trừ ổ lăn đính thêm với hộp

F90H7

+35mm

4

Then với trục I

F14.

+61mm

+25 mm

bxh=8x7

+10mm

+1mm

5

Bội Bạc chắn dầu trục I

F40..

+39mm

Nằm thân bánh răng và ổ lăn

+18mm

+2mm

6

Bánh đai với trục I

F36

*

+ 25 mm

+18mm

+2mm

7

Bội nghĩa chặn x trục I

F36.

+39mm

Dùng khống chế bánh đai

+18mm +2mm

8

Then cùng trục II

14 .

+61 mm

+25mm

Hai then như là nhau

+10mm

+1mm

9

Bánh răng trụ và trục II

F55.

+ 30 mm

+21mm

+2mm

10

Nối trục bọn hồi cùng trục II

F48.

+112mm

+50mm

+18mm

+2mm

11

Vòng vào ổ lăn

F50 k6

+18 mm

+2 mm

Hai ổ thêm kiểu như nhau

12

Vòng kế bên ổ ldùng với vỏ vỏ hộp II

F90 H7

+35 mm

Hai ổ đính như thể nhau

13

Lỗ vỏ hộp trục II và

nắp ổ

F90.

+35 mm

-120 mm

-340 mm

Mối ghnghiền giữa bánh răng và trục cùng với đòi hỏi không tháo đính thêm liên tiếp, tài năng định trọng điểm bảo đảm, ko di trượt dọc trục đề nghị ta dùng phong cách gắn thêm .. Còn so với mối ghnghiền bạc với trục độ đồng trung ương yêu cầu không đảm bảo yêu cầu ta dùng k`iểu gắn thêm .

Mối ghxay then cùng trục ta sử dụng mọt ghnghiền trung gian ., còn đối với côn trùng ghxay gi`ữa lỗ vỏ hộp cùng nắp thì ta sử dụng mối ghép lỏng chẳng hạn.

Mối ghxay giữa ổ cùng trục thì thêm theo hệ thống lỗ ta chọn hình trạng đính thêm k6, còn mọt ghnghiền thân vòng xung quanh ổ với lỗ vỏ hộp thì ta dùng mối ghxay H7

M- PHƯƠNG PHÁPhường LẮP RÁP HỘP GIẢM TỐC.

I-Pmùi hương pháp gắn ráp những ngày tiết thiết bị bên trên trục.

Ổ lnạp năng lượng được đính thêm bên trên trục hoặc bắt buộc vỏ vỏ hộp bằng cách thức nghiền trực tiếp hoặc cách thức nung nóng, để tách biến dạng đường lnạp năng lượng cùng ko cho những lực lúc gắn thêm chức năng trực tiếp lên các con lăn, buộc phải công dụng lực đồng phần lớn bên trên vòng trong những khi lắp ổ bên trên trục hoặc vòng quanh đó bên trên vỏ , còn mặt khác để tiện lợi gắn thêm ổ bên trên trục hoặc vỏ , trước lúc đính thêm phải bôi một tờ dầu mỏng mảnh buộc phải trục hoặc lố vỏ hộp.

Ở phía trên sử dụng bạc ngăn cùng mặt mút của vòng ổ nhằm định vị bánh răng, khi áp dụng cần đảm bảo an toàn sự tiếp xúc chính xác giữa các mặt mút bánh răng, bạc chặn cùng vòng ổ , bởi vì vậy chiều dài bạc rất cần phải bảo vệ đúng chuẩn cùng đề nghị dài thêm hơn đoạn trục gắn bạc.

II- Phương pháp kiểm soát và điều chỉnh sự ăn nhập bộ truyền .

Sai số về sản xuất các cụ thể theo kích thước chiều nhiều năm với không nên số gắn thêm ghnghiền tạo cho vị trí bánh răng bên trên trục ko chính xác, vì vậy nhằm bù vào hầu như không nên số này thường lấy chiều rộng bánh răng bé dại tăng thêm 10% đối với chiều rộng lớn bánh răng lớn.

Lúc kia chiều rộng lớn bánh răng nhỏ dại là: bw = 55,5.110% ,

mang bw= 58 milimet.

Để đảm bảo an toàn sự đồng bộ của bộ truyền bao gồm nhị phương thức sau:

+ Dịch chỉnh những bánh răng bên trên trục vẫn cố định, tiếp đến định vị từng bánh.

III.Phương pháp kiểm soát và điều chỉnh khe hngơi nghỉ những ổ lăn.

Khe hở ảnh hưởng đến sự phân bố sở hữu bên trên những nhỏ lăn cùng độ bền vững của ổ , chọn lọc khe hnghỉ ngơi phù hợp có tác dụng sút ồn ào, giảm giao động tăng cường mức độ cứng của gối trục .

Theo bảng 15-12/2/ đối với ổ đỡ đính thêm trên trục I với II ta tra được khe hsống dọc trục được cho phép la: Min = đôi mươi mm, max =40 mm.

Điều chỉnh ổ bằng phương pháp dịch chỉnh vòng quanh đó được tiến hành bằng những giải pháp sau:

+ Điều chỉnh nhờ hầu như tnóng đệm đặt thân đính cùng vỏ vỏ hộp.

+thay đổi khe hlàm việc hoặc tạo ra độ dôi bởi vòng đệm 2.

+ Điều độ dôi của ổ bằng vkhông nhiều, vít tỳ vào vòng trung gian tác động mang đến vòng ko kể ổ với khiến cho vòng bên cạnh dịch rời theo pmùi hương dọc trục.

+ Mài sút vòng ngoại trừ ổ hoặc đặt giữa vòng ổ các miếng bạc gồm chiều dầy khácnhau.

Bảng thông kê những chi tiết tiêu chuẩn chỉnh.

TT

Ký hiệu

Tên gọi

Số lượng

Ghi chú

1

M6

bulông

2

bulông nắp cửa ngõ thăm

2

M13

Bulông

6

Bulông cạnh ổ

3

M18

Bulông

4

Ghép thân cùng lòng hộp

4

M11

Bulông

4

Bulông ghnghiền bích nắp với thân

5

M8

Bulông

12

Bulông ghxay nắp ổ

6

46213

46211

ổ bi đỡ chặn

2

Lắp trên trục III

7

206

vòng bi đỡ

2

Lắp trên trục I

8

209

ổ bi đỡ

2

Lắp trên trục II

tmê man khảo

Trịnh Chất – Lê Vnạp năng lượng Uyển : Tính toán thù kiến tạo khối hệ thống dẫn động cơ khí, Tập I,II Nhà xuất bản Giáo dục-1999.